Szamba Betonowe
Just another WordPress site

Podpory mostów

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Ostrożne zalecenia są wynikiem doświadczeń i przypadków, które miały miejsce z mostami na Dunaju. Podpory tych mostów zostały posadowione na zwartych iłach — trudnych do urabiania. Po kilkudziesięciu latach podpory te wykazały znaczne nierównomierne osiadanie. Nie można jednak pomijać faktu, że na fundamenty tego typu powinno działać odciążająco tarcie boczne. Dlatego do określenia nośności N fundamentów głębokich podawany bywa wzór złożony z dwóch członów: jeden dotyczy nośności stopy fundamentowej, drugi — odciążenia stopy przez wpływ tarcia bocznego N=GdF+tUH, gdzie: Gd — dopuszczalne naprężenie pod fundamentem, F — pole powierzchni fundamentu, t — tarcie boczne bloku fundamentowego nad stopą, U — obwód fundamentu, H — zagłębienie fundamentu w gruncie. Read the rest of this entry »

Comments Off

Studnie głębione bagrowaniem podwodnym

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Jest to sposób stosowany w gruntach nawodnionych, przy którym nie obniża się zwierciadła wody gruntowej; wymaga on zachowania odpowiedniej ostrożności; zwierciadło wody studni powinno być utrzymywane na poziomie lub nieco wyżej poziomu wody w gruncie. W studniach bagrowanych podwodnie nie ma możliwości nie tylko usunięcia napotkanej przeszkody w gruncie przez zejście robotników do wnętrza studni, ale często nawet nie można rozpoznać przeszkody i jej umiejscowienia. Dlatego przed przystąpieniem do robót metodą bagrowania podwodnego należy dokładnie przestudiować dokumentację hydrogelogiczną, a czasem trzeba dodatkowo zbadać za pomocą wierceń lub sondowań, czy studnia nie napotka w gruncie poważniejszych przeszkód w postaci głazów, kłód, starej konstrukcji mostowej czy filarów. Nośność fundamentów na studniach opuszczanych o nośności studni opuszczanych jako fundamentów decyduje wartość dopuszczalnego nacisku na grunt. Wartości te podane w polskiej normie PN-59/B-03020 nie dotyczą nacisków pod fundamentami głębokimi. Read the rest of this entry »

Comments Off

Metoda pogrążenia obudowy w grunt

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Obok podziału obudowy studni ze względu na sposób jej wykonania można dziś mówić o innym podziale, związanym z unowocześnieniem metody pogrążenia obudowy w grunt. Jeżeli bowiem dotychczas podstawowym warunkiem było to, aby siła ciężkości mogła pokonać całkowicie (i wyłącznie) tarcie obudowy o grunt, to obecnie dzięki wprowadzeniu zawiesiny tiksotropowej oraz metody wibracyjnego pogrążania studni mówi się o studniach cienkościennych czy nawet powłokowych. Spotyka się więc określenia: studnie grawitacyjne i studnie powłokowe. Właściwszy jest podział na studnie o obudowie grubościennej i cienkościennej. Ze względu na warunki wykonania można podzielić studnie na: — opuszczane z ładu): z poziomu terenu czy też z wykopu lub ze sztucznej wyspy, — opuszczane na wodzie: z rusztowań stałych lub z rusztowań pływających. Read the rest of this entry »

Comments Off

Podział studni betonowych i żelbetowych

Posted in Uncategorized  by admin
September 17th, 2019

Istnieje kilka metod, przy czym zależnie od stopnia sztywności i sposobu podparcia płyty można je podzielić na trzy grupy: a) dla ustrojów palowych z płytą sztywną (metoda Gersewanowa, Ostenfelda, Nokkentveda i in.), b) dla ustrojów z płytą sprężystą, uważaną za płytę opartą na podporach sprężystych (metoda Smorodyńskiego), c) dla ustrojów palowych z płytą sprężystą, tworzącą wraz ze ściankami i palami ramę (metoda Goriunowa, Antonowa-Mejersona i in.). Metody te są znane w polskiej literaturze technicznej i tu omawiane nie będą. Omówimy teraz podział studni betonowych i żelbetowych ze względu na konstrukcję obudowy. Najczęściej spotykanym rodzajem żelbetowych studni opuszczanych są studnie o obudowie monolitycznej. Studnie takie wykonywane są odcinkami pionowymi, wznoszonymi na dolnych partiach obudowy już zagłębionych w grunt. Read the rest of this entry »

Comments Off

Studnie o kształcie dzwonowym

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

W szczególnych przypadkach, gdy trzeba uzyskać większą powierzchnię posadowienia, może się wydawać celowe wykonanie studni o kształcie dzwonowym. Daje to oszczędność materiału wypełnienia studni, ale nie zmniejsza ilości robót ziemnych, a wprowadza dodatkowe utrudnienie, gdyż opuszczanie takiej studni jest trudniejsze ze względu na jej chybotliwość. Zajmiemy się teraz formą przekroju poziomego studni opuszczanej. Kołowy kształt poziomego przekroju narzucał się zawsze jako rozwiązanie optymalne, zarówno pod względem statycznym, ekonomicznym (wykorzystanie materiału), jak i technologicznym. W dawnych rozwiązaniach posadawiania budynków i budowli na studniach znajduje się prawie wyłącznie studnie o przekroju kołowym. Read the rest of this entry »

Comments Off

Zagłębianie studni o cienkich ścianach

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Zagłębianie studni o cienkich ścianach jest możliwe, ale trzeba pamiętać o tym, że narzuca to konieczność stosowania dodatkowych środków zmniejszających opór tarcia lub powiększających nacisk pionowy. W studniach fundamentowych, które po opuszczeniu są zapełnione, takie rzekomo oszczędne rozwiązanie obudowy jest niewłaściwe. Obudowa zakończona jest u dołu zaostrzoną częścią, zwaną nożem. Jest on narażony na działanie sił, których wartości i kierunki trudno jest ściśle określić. Nóż bowiem: — przecina grunt i ułatwia opuszczanie się obudowy studni, ochrania dno wykopu w studni przed napływem gruntu spoza studni, — zabezpiecza dolną część obudowy studni przed uszkodzeniami W przypadkach napotkania głazów, kłód itd. Read the rest of this entry »

Comments Off

Tarcie

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Z praktyki przyjmuje się, że tarcie osiąga swą całkowitą wartość na głębokości m pod powierzchnią. Na powierzchni terenu jego wartość jest równa zeru, a potem do głębokości 5,0 m wzrasta liniowo. Poniżej tej głębokości zachowuje wartość stałą. W gruntach uwarstwionych przyjmuje się jako wartość stałą Obliczoną średnią ważoną. Z wykresu jednostkowych sił tarcia można obliczyć całkowitą silę tarci, gdzie: U — obwód zewnętrzny studni, H — całkowita głębokość studni, jo — średnia ważona wartość jednostkowej siły tarcia. Read the rest of this entry »

Comments Off

Tarcie obudowy studni o grunt

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Tarcie obudowy o grunt ma przy wykonywaniu studni opuszczanych zasadnicze znaczenie. Zdawałoby się, że do wyznaczenia sił tarcia obudowy studni o grunt wystarczyłoby znać dwie następujące wartości: siły poziomej działającej na obudowę, a więc parcia gruntu — oraz współczynnika tarcia określonego rodzaju gruntu o określony rodzaj materiału obudowy studni. Sposób taki podawany jest w wielu pracach — zwłaszcza niemieckich. Wynika z niego, że jednostkowa wartość tarcia wzrasta proporcjonalnie do głębokości. We wzorze bowiem określającym jednostkowe parcie gruntu występuje parametr h. Read the rest of this entry »

Comments Off

Rozwiązanie Coulomba

Posted in Uncategorized  by admin
September 16th, 2019

Niedostatki rozwiązana Coulomba znane są od lat, jednak nie znaleziono innej metody prostej i równie racjonalnej. Szczególnie jeśli chodzi o obliczanie parcia gruntu na ściany studni o prostokątnym czy kwadratowym przekroju poziomym, nie ma żadnego innego rozwiązania dostatecznie uzasadnionego teoretycznie. Dla studni kołowych — tzn. dla walców cylindrycznych nowe wzory wyprowadziło kilku badaczy (Westergaard, Steinjeld, Berensancew, Kozdi). Uwzględniają one zmniejszenie się parcia w gruntach piaszczystych otaczających budowlę o przekroju kołowym. Read the rest of this entry »

Comments Off

W studniach, których srednica nie

Posted in Uncategorized  by admin
September 15th, 2019

W studniach, których średnica nie przekracza 2,5 m, można poprzestać na rozpatrzeniu przypadku równomiernie rozłożonego parcia. Natomiast w studniach o średnicach przekraczających 2,5 m tylko w szczególnie dobrych warunkach gruntowych i technologicznych nie wystąpi nierównomierność rozkładu parcia. Zwykle trzeba sie jednak liczyć z możliwością wystąpienia takiej nierównomierności. W literaturze niemieckiej spotyka się następujący sposób uwzglednienia nierównomiernego rozkładu parcia 452 rz—rłt, gdzie : P —   W studni o kształcie kołowym parcie może zmieniać się sposób określony wzorem pt, PA(I 1) sin u, gdzie: Pa parcie występujące wzdłuż promienia nachylonego pod kątem u do średnicy A—A, kG/cm2, parcie wzdłuż średnicy A—A — najmniejsze, kG/cm2, PB — parcie wzdłuż średnicy prostopadłej do średnicy A—A — największe, kG/cm2, PB — stosunek największego do najmniejszego parcia na obudowę. W celu uproszczenia dalszych wzorów wprowadza się oznaczenie stopnia nierównomierności rozkładu parcia. Read the rest of this entry »

Comments Off

« Previous Entries Next Entries »